Luồng tải DC dựa trên Lưu lượng tải tách rời nhanh được giới thiệu bởi Stott và Alsac vào năm 1974.
Stott và Alsac đã đề xuất thuật toán tuần tự mới để giải quyết các vấn đề dòng điện cổ điển. Thuật toán FDLF rất nhanh vì nó khai thác kết nối vật lý lỏng lẻo giữa dòng điện hoạt động (MW) và dòng điện phản ứng (MVAr) trong các hệ thống truyền tải.
PTôi= ∑k = 1N| VTôi| | Vk| ( Gtôi kcos( θTôi- θk) + Btôi ktội( θTôi- θk)QTôi= ∑k = 1N| VTôi| | Vk| ( Gtôi ktội( θTôi- θk) - Btôi kcos( θTôi- θk)
Trong một hệ thống truyền dẫn, cả G và chênh lệch góc điện áp trên một đường dây sẽ nhỏ. Điều này có nghĩa là các xấp xỉ hợp lý là G = 0
, sin(øi-øk) = (øi-øk)
và cos(øi-øk) = 1
.
Hai phương trình (đơn giản hóa) ở trên được tính toán tuần tự, trong đó cường độ điện áp không đổi trong lần đầu tiên và góc điện áp không đổi trong giây. Lưu ý rằng không phải P và Q được tính theo hai phương trình, mà là góc điện áp và cường độ. Sau khi tính toán các góc, chúng được sử dụng khi tính toán không phù hợp với công suất phản kháng. Sự không phù hợp công suất phản kháng này được sử dụng như Q khi tính toán cường độ điện áp. Các cường độ và góc điện áp được cập nhật được sử dụng để tính toán sự không phù hợp của công suất hoạt động, P, một lần nữa được sử dụng để cập nhật các góc. Quá trình lặp này diễn ra cho đến khi đạt được độ chính xác mong muốn. Cuối cùng, các góc và cường độ được sử dụng để tính toán dòng chảy nhánh.
QTôi= - bk+ Σj = 1 , j ≠ kN| bk j| ( | Vk| - | Vj| )PTôi= ∑j = 1 , j ≠ kN( | Bk j| ( θk- θj) )
Như bạn có thể thấy, các góc điện áp không được bao gồm khi tính toán công suất phản kháng, trong khi cường độ điện áp không được bao gồm khi tính toán dòng điện hoạt động. Tuy nhiên, các biểu thức cho phép tiêm năng lượng chính xác (với độ chính xác mong muốn).
Lý do tại sao điều này là chính xác là vì cường độ điện áp được sử dụng khi tính toán các góc và ngược lại. Do đó, chúng không cần thiết khi tính toán tiêm điện.
Trong dòng điện DC, quy trình lặp được mô tả ở trên bị bỏ qua. Điều này có nghĩa là các góc điện áp được tính toán mà không cần xem xét công suất phản kháng và cường độ điện áp. Bây giờ, công suất thực sẽ được tính theo cách chính xác như trên, sử dụng cùng một phương trình:
PTôi= ∑j = 1 , j ≠ kN( | Bk j| ( θk- θj) )
Sự khác biệt bây giờ là các góc điện áp sẽ không chính xác, vì các bước lặp được bỏ qua. Do đó, giải pháp chỉ là một xấp xỉ.
Bây giờ, nếu bạn cố gắng sử dụng các góc và điện áp thống nhất này để tính toán công suất phản kháng, bạn sẽ không nhận được kết quả mong muốn. Như bạn có thể thấy ở trên, bạn không thể sử dụng bất kỳ phép tính gần đúng nào được sử dụng trong thuật toán FDLF, vì các góc điện áp không được bao gồm trong các phương trình phun năng lượng cuối cùng. Do đó, bạn sẽ cần sử dụng các phương trình ở trên cùng:
QTôi= ∑k = 1N| VTôi| | Vk| ( Gtôi ktội( θTôi- θk) - Btôi kcos( θTôi- θk)
Ở đây, sự đơn giản hóa Gik*sin(øi-øk)
sẽ rất gần với không, và Bik*cos(øi-øk)
sẽ rất gần với Bik
. Do đó, các thuật ngữ chi phối nhất trong phương trình này sẽ là |Vi||Vk|
. Bây giờ, đây là sự thống nhất, do đó, kết quả sẽ gần đúng Bik
, điều này rõ ràng là không thể chính xác.
Tuy nhiên, bạn có thể sử dụng các góc được tính toán trong dòng tải DC, tính toán sự không phù hợp của công suất phản kháng và sử dụng điều này để có được cường độ điện áp cập nhật và do đó gần đúng với dòng công suất phản kháng. Như bạn có thể nhận ra, nó giống hệt với lần lặp đầu tiên của thuật toán FDLF. Bạn có thể may mắn và có được một xấp xỉ tốt, nhưng nó cũng có thể là cách.
Lưu ý rằng xấp xỉ DC chỉ tốt trong các hệ thống truyền dẫn và các hệ thống khác có X / R cao (tốt nhất là> 10). Thuật toán FDLF có thể được sử dụng trong các hệ thống có tỷ lệ X / R thấp hơn, nhưng đặc tính hội tụ sẽ rất tệ, do đó thuật toán Full Newton-Rhapson Load Flow có thể sẽ nhanh hơn.